Техническое обслуживание и ремонт насосов с разработкой уплотнения (на примере ООО

Уплотнение 7 расположено в соединении со съемной частью 4 приводного вала, которая содержит средство 8 приведения ее в укороченное состояние в продольном направлении. Изобретение направлено на создание простой в эксплуатации уплотнительной части насоса. 3 н. и 14 з.п. ф-лы, 2 ил.Рисунок 4.3 - Уплотнительная часть насосаОбласть изобретенияНастоящее изобретение относится к уплотнительной части для насоса, определенной в ограничительной части п.1 формулы изобретения, способу отсоединения уплотнительной части насоса, определенному в ограничительной части п.11 формулы изобретения, а также винтовому насосу, определенному в п.15 формулы изобретения.РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБАПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ(19)RU(11)2094263(13)C12094263 (51)  МПК 6     B60T8/18(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУСтатус: по данным на 05.05.2012 - прекратил действиеПошлина:(21), (22) Заявка: 96104525/11, 06.03.1996(45) Опубликовано: 27.10.1997(56) Список документов, цитированных в отчете опоиске: SU, авторское свидетельство, 1594027, кл. B 60 Т 8/18, 90.(71) Заявитель(и):Открытое акционерное общество "ГАЗ"(72) Автор(ы):Кундыш Б.И.(73) Патентообладатель(и):Открытое акционерное общество "ГАЗ"Уплотнительный узел реферат:Использование: в машиностроительных гидравлических системах, в частности в тормозных системах автомобилей, преимущественно в регуляторах давления. Сущность изобретения: уплотнительная часть чехла 10, контактирующая с пробкой и корпусом, выполнена в виде цилиндрического 11 и конического 12 поясков, установлена на пробку 9 с натягом по цилиндрическому пояску, параллельному оси симметрии пробки, с натягом по коническому пояску в канавку, образованную торцем пробки, перпендикулярным цилиндрическому пояску, и корпусом 1, компенсируя за счет конуса разброс по высоте этой канавки после установки пробки в корпус. 2 ил.Изобретение относится к машиностроительным гидравлическим системам, в частности, к тормозным системам автомобилей, преимущественно к регулятору давления.Известен уплотнительный узел регулятора давления, содержащий поршень, уплотнительную манжету, установленную с натягом в проточке корпуса, втулку, через центральное отверстие которой пропущен уплотняемый манжетой шток, поджимающую втулку, резьбовую пробку, на которую одет чехол, обеспечивающий уплотнение по поршню и по пробке (авт.св. СССР N 1594027, кл.B 60 T 8/18, 1990).Недостатком известной конструкции является отсутствие герметичного уплотнения между чехлом, пробкой и корпусом, что приводит к коррозии резьбы пробки и корпуса, износу поршня и потере герметичности уплотнения между манжетой и поршнем в результате попадания в зону поршень-манжета-втулка воды и грязи.Задача изобретения повышение герметичности уплотнения между манжетой и поршнем и долговечности конструкции.Задача достигается тем, что уплотнительная часть чехла, контактирующая с пробкой и корпусом, выполнена в виде цилиндрического и конического поясков, установлена на пробку с натягом по цилиндрическому пояску, параллельному оси симметрии пробки, и с натягом по коническому пояску в канавку, образованную торцем пробки перпендикулярным цилиндрическому пояску и корпусом, компенсируя за счет конуса разброс по высоте этой канавки после установки пробки в корпус.На фиг. 1 изображен разрез регулятора давления; фиг. 2 разрез уплотнительного чехла.Регулятор давления состоит из корпуса 1 с входным 2 и выходным 3 каналами, поршня 4, внутри которого расположен подпружиненный клапан 5. В проточке цилиндра 6 корпуса 1 регулятора расположена манжета 7, втулка 8, поджатая резьбовой пробкой 9, на которую одет чехол 10 с натягом по цилиндрическому пояску 11 на пробку 9 и с натягом по пояскам 12 и 13 в канавку, образованную торцом пробки и корпусом 1.Работает устройство следующим образом.При торможении давление в канале 2 увеличивается, тормозная жидкость через открытый клапан 5 проходит в выходной канал 3. Когда давление достигнет величины достаточной, для преодоления упругого элемента, действующего на поршень 4, он перемещается вниз, при этом клапан 5 закрывается, разобщая каналы 2 и 3. Дальнейшее увеличение давления в канале 2 приводит к перемещению поршня 4 вверх, при этом клапан 5 открывается и происходит передача давления в канал 3 с уменьшением его величины вследствие разности площадей поршня 4.После снятия давления в канале 2 поршень 4 перемещается вниз, обеспечивая уменьшение давления в канале 3. Когда давление в канале 2 падает ниже давления в канале 3, клапан 5 открывается, обеспечивая протекание жидкости из канала 3 в канал 2.В процессе работы регулятора давления, чехол 10 обеспечивает уплотнения поршня 4 при его перемещениях, втулки 8, пробки 9 резьбовой части корпуса от попадания воды и грязи, обеспечивая работоспособность узла.Формула изобретенияУплотнительный узел регулятора давления, содержащий поршень, уплотнительную манжету, установленную с натягом в проточке корпуса, втулку, через центральное отверстие которой пропущен уплотняемый манжетой шток, поджимающую втулку резьбовую пробку, на которую установлен чехол, обеспечивающий уплотнение по поршню и по пробке, отличающийся тем, что уплотнительная часть чехла, контактирующая с пробкой и корпусом, выполнена в виде цилиндрического и конического поясков, установлена на пробку с натягом и с натягом по коническому пояску в канавку, образованную торцом пробки, перпендикулярным цилиндрическому пояску, и корпусом для компенсации за счет конуса разброса по высоте указанной канавки после установки пробки в корпус.Рисунок 4.4 - Уплотнительный узел регулятора давления4.2 Виды уплотнительных устройств4.2.1 Лабиринтные уплотненияЛабиринтные уплотнения это уплотнения вала, представляющие собой бесконтактное уплотнение в виде малого зазора сложной извилистой формы.Лабиринтные уплотнения применяют для уплотнения полостей, заполненных газом и паром. Принцип работы их основан на торможении (завихрении) газа в узкой кольцевой щели с последующим расширением в смежной кольцевой камере большого объема. В кольцевой щели давление преобразуется в скоростной напор; по выходе газа из щели давление восстанавливается, но только частично; часть давления расходуется на необратимые потери при завихрении расширении. Чем больше эти потери (то есть чем меньше сечение щели и острее образующие ее кромки), тем меньшая доля давления восстанавливается в камере и, следовательно, тем эффективнее работает уплотнение. Лабиринтные уплотнения применяют при высоких окружных скоростях и температурах, когда исключена возможность установки контактных уплотнений. Лабиринтные уплотнения могут работать при любых скоростях и высоких температурах. Лабиринтное уплотнение не может полностью исключить истечение газа. Напротив, непрерывное движение газа вдоль лабиринта лежит в основе принципа действия лабиринта и является непременным условием его функционирования. Лабиринт может только ослабить поток газа через уплотнение.Лабиринтные уплотнения с технической точки зрения очень сложны в изготовлении и монтаже, соответственно дороги. В качестве уплотнения вала они нашли свое применение в производстве газовых турбин, например, в реактивных двигателях и для повышения коэффициента полезного действия паровых турбин на электростанциях имеют зачастую довольно сложную форму. Ведущими производителями ЭЦН и БЦН являются в России – это ОКБ «Кристалл», специализирующийся на выпуске насосов для авиации. В ближнем зарубежье Днепропетровский агрегатный завод.4.2.2 СальникСальник техническое уплотнительное кольцо или манжета, препятствующие утечке жидкости через зазор между подвижным элементом и отверстием, в котором он перемещается или вращается.Рисунок 4.5 – Сальниковое уплотнениеКонструкция сальниковой набивки выглядит следующим образом:Рисунок 4.6 – Сальниковая набивка4.3 Основныесведения о торцевыхуплотнениях4.3.1 Принцип действияВ общем случае торцевое уплотнение содержит два кольца: невращающееся кольцо, расположенное в корпусе; вращающееся кольцо, расположенное на валу машины (рисунок 4.7). Одно из этих колец должно иметь возможность аксиального перемещения, для чего в конструкции узла торцового уплотнения обязательно присутствует упругий поджимной элемент (пружина, сильфон, мембрана), составляющий вместе с нажимной втулкой и вращающимся уплотнительным кольцом аксиально-подвижный блок (или поджимной узел). Этот упругий элемент обеспечивает контакт торцовых поверхностей в сопряжении вращающегося и невращающегося колец пары при отсутствии поджимающей силы от давления среды.Рисунок 4.7 - Состав деталей узлов торцовых уплотненийРисунок 4.8 - Схема действия сил в торцевых уплотненияхКроме того, обязательными элементами узла торцевого уплотнения являются вспомогательные (или вторичные) уплотнения между вращающимся блоком и ротором, между статорным блоком и корпусом, а также устройства фиксации уплотняющих колец (установочные винты, приводные штифты), служащие для привода вращающегося кольца и фиксации от углового смещения (проворота) относительно корпуса невращающегося кольца. На рисунке 4.8 представлена схема простейшего торцевого уплотнения, нагруженного давлением р1 в уплотняемой камере и давлением р2 в камере за уплотнением, и осевые силы, действующие в нем (Рр - сила реакции; Ртр - сила трения).4.3.2.ОдинарноеторцевоеуплотнениеОдинарное торцевое уплотнение применяется в оборудовании, работающем в химически нейтральных и нетоксичные жидкостях, при температуре рабочей среды до 200°С и давлении до 20МПа. Могут быть внешними (для абразивных сред) и внутренними (для сред обладающих смазывающими свойствами). Также могут комплектоваться дополнительными охлаждающими устройствами для повышения эффективности.4.3.3 ДвойноеторцевоеуплотнениеДвойное торцовое уплотнение применяется в оборудовании, работающем при перекачке нефтепродуктов, сжиженных газов, сред содержащих абразивные включения, а также содержащих вредные и токсичные вещества, при температуре рабочей среды до 400°С и давлении до 30 МПа. Конструктивно разделяются на: «спина-к-спине» («back-to-back»); «лицом-к-лицу»(«face-to-face»); тандем.Могут дополнительно комплектоваться устройствами охлаждения, устройствами создания «противодавления» (подача «запирающей» жидкости между контурами уплотнения для предотвращения протечек рабочей среды) и устройствами для «промывки» узлов (с целью минимизации абразивного износа.Дополнительные устройства могут быть автономными (например с импеллером, обеспечивающим создание давления или циркуляцию жидкости) или внешними (с обвязкой для подключения внешних устройств). Рисунок 4.9- Двойное торцевое уплотнение.4.3.4 Уплотнениекартриджного (патронного) типаОдин из наиболее востребованных типов торцевых уплотнений. Обе части уплотнения выполняются в виде единого узла (модуля) изготовленного под стандартные установочные размеры сальниковых камер по стандартам API, DIN, ISO и др. Выпускаются для конкретных условий эксплуатации и типов оборудования. Помимо одного или нескольких контуров уплотнения могут иметь в своём составе дополнительные устройства обогрева, охлаждения, смазки, создания противодавления, промывные устройства, различные датчики и пр. В зависимости от конструкции и применяемых материалов, серийные торцевые уплотнения катриджного типа могут быть использованы при температурах эксплуатации до 650 °С и давлении до 80 МПа.Рисунок 4.10 - Уплотнение катриджного типа.4.3.5 Торцевоегазовоеуплотнение (газодинамическое, сухое и др.)Типичное газодинамическое уплотнение показано на рисунке 4.11Рисуник 4.11 - Сухое газодинамическое уплотнение производства компании ЗАО "ТРЭМ Инжиниринг"Применяются с середины 80-х годов 20-го века. Принцип действия основан на создании тонкой газовой прослойки между кольцами торцевого уплотнения (зазор около 2-5 мкм), это происходит благодаря специальным V- или U-образным карманами, с толщиной сопоставимой с толщиной торцевого зазора, расположенными на поверхности скольжения одного из колец, от середины кольца к внешнему краю кольца со стороны затворного газа. При вращении кольца происходит нагнетание затворного газа в промежуток кармана, что приводит к образованию зазора, что приводит к бесконтактному газовому скольжению: это обеспечивает минимальные потери на трение и износ уплотнения. В качестве затворного газа применяется технический воздух или азот под давлением более чем рабочая среда на 5…10 %. Идеально подходит для работы при низких температурах, с низкотемпературно кипящими жидкостями, для обеспечения чистоты производственного процесса (полностью исключает утечки). К недостаткам данного типа уплотнений можно отнести сложность и высокую стоимость.4.3.6 МагнитожидкостноеуплотнениеВ магнитожидкостном уплотнение уплотнении роль уплотняющего элемента выполняет магнитная жидкость, которая удерживается в зазоре между валом и корпусом при помощи постоянного магнита. Магнитожидкостные уплотнения работают без обслуживания и при очень небольшом натекании. Ввиду того, что уплотняющая среда — это жидкость, практически отсутствует трение между вращающимися и стационарными деталями, так что уплотнение не изнашивается. Поэтому срок службы и межремонтные циклы таких уплотнений обычно очень длительны, а момент трения очень низок. МЖУ стабильно работают в сверхвысоком вакууме, очень высоких температурах, десятках тысяч об/мин и при давлении до нескольких атмосфер. Наиболее типичным применением магнитножидкостного уплотнения, является уплотнения вводов вращения вакуумного технологического оборудования. МЖУ широко применяются применяются в биотехнологии, фармацевтике, косметологии. Надежность и высокий уровень герметичности МЖУ делает их все более популярными и привлекательными для процессов с высокими требованиями к стерильности. Недостатком данного типа уплотнений является невозможность применения при высоких перепадах давления. Переднее и заднее уплотнения, в случае выбранного нами насосного агрегата, представляют собой торцовые в которых герметизация подаваемой жидкости обеспечивается двумя кольцевыми притертыми плоскостями, сжимаемыми под воздействием пружины и давления жидкости. Кольцевые уплотнения (стационарные и вращающиеся) обеспечивают герметизацию соседних деталей насоса с помощью кольцевых уплотнений, являющихся одновременно упругими подшипниками.4.5Модернизация торцевого уплотнения4.5.1Описаниемодернизации торцевого уплотненияАнализ работающего насосного оборудования показал, что выходят из строя торцовые уплотнения и подшипниковые узлы на насосах, которые основную часть времени эксплуатируются с подачами отличными от рекомендуемого рабочего диапазона. При работе насоса на низких подачах в его проточной части образуется рециркуляция потока жидкости, обратные токи, которые вызывают мощную гидродинамическую вибрацию. Кроме того, при работе на малых подачах возникающие радиальная и осевая силы, действующие на ротор, достигают максимальных значений, способствуют изгибу вала и перегружают подшипниковые узлы. Подшипниковые узлы подвергаются интенсивному износу. Торцовое уплотнение, установленное на деформированном участке вала, в условиях вибрации, высокой температуры и давления надежно работать не может независимо от его производителя (рис.4.12). Неточность изготовления ротора и корпуса насоса, изношенные щелевые уплотнения рабочего колеса, отсутствие динамической балансировки ротора усугубляют ситуацию.Рисунок 4.12-Торцовое уплотнение на деформированном участке валаВ качестве пар трения подшипников скольжения, производства НПЦ «АНОД», используются самые износостойкие материалы - карбид кремния по карбиду кремния. Карбидокремниевые подшипники скольжения работоспособны в любой жидкости, включая воду и при удельных нагрузках 5…10 кг/см2 практически не имеют износа. Подшипники скольжения невосприимчивы к наличию механических примесей в жидкости, в которой они работают.Рисунок 4.13 -Радиальные карбидокремниевые подшипникиТаким образом, по подшипникам скольжения достигнуты следующие эксплуатационные показатели:Высокая несущая способность;Простота и надёжность конструкции;Технологичность изготовления;Моноблочное исполнение;5 – летний межремонтный пробег;Скорость скольжения, до 100 м/с;Удельная нагрузка, до 50 кгс/см2;Диаметр вала, от 50 до 200 мм.Рабочая среда: любая жидкость.В результате модернизации:увеличена жесткость вала уменьшением консольного участка за счет максимально возможного приближения радиального подшипника к рабочему колесу и за счет увеличения расстояния между подшипниками;исключена масляная система смазки подшипников;охлаждение и смазка трущихся поверхностей подшипников скольжения и торцовых уплотнений осуществляется чистой затворной жидкостью. БПУ имеет единую систему обеспечения работоспособности;существенно улучшаются вибрационные характеристики насоса;увеличен ресурс и межремонтный пробег насоса.В результате проведения мероприятий по улучшению качеств насоса, модернизированному насосу не требуется система масляной смазки, улучшаются их ресурсные, эксплуатационные и виброакустические характеристики, уменьшаются затраты на техническое обслуживание. 4.5.2Определениекритическойчастотывращения ротора насосаКритическую скорость вращения оцениваем приближённо по формуле Звягинцева:, (4.1)где d0=0,00773 м – максимальный диаметр вала, l=0,038 м, G=63 Н – сила тяжести ротора турбокомпрессора. В результате подстановки исходных данных в формулу получаем: Таким образом nкр на 26,8% больше, чем nраб., что удовлетворяет условию надёжности жёстких роторов (nкр>nраб на 20..25 % ).4.5.3 Расчет упорного подшипникаИсходные данные для расчета:Центральный угол охвата Осевая нагрузка на подшипник По величинам и определяем коэффициенты Коэффициент Рабочая поверхность одной колодкиУсилие, приходящееся на одну колодкуСреднее удельное давление,при допустимом давлении .Примем среднюю температуру масла в подшипнике Коэффициент динамической вязкости для этой температуры (рис. 16-1 Г.С. Жирицкий)[11].Плотность масла Теплоемкость масла Повышение температуры масла в подшипникеТемпература масла на выходе из подшипникаТемпература масла на входе в подшипникМинимальная толщина масляной пленкиРабота трения одной колодкиРасход масла через все колодки4.5.4Расчет опорного подшипникаИсходные данные для расчета:Диаметр шейки вала Длина шейки вала Частота вращения вала Грузоподъемность подшипника Пользуясь таблицей 15-1 (Г.С. Жирицкий) [11] примем величину диаметрального зазора Следовательно, Окружная скорость шейкиОтношение Плотность масла Задаемся средней температурой масла в подшипнике Коэффициент динамической вязкости для этой температуры (рис. 16-1 Г.С. Жирицкий)[11].Определяем коэффициент грузоподъемностиИспользуя рисунок 15-9 (Г.С. Жирицкий) [11] определяем коэффициент Подсчитываем минимальную толщину масляной пленки:Жидкостное трение в подшипнике осуществляется при коэффициенте запаса надежности Определяем величину по графику 15-10 (Г.С. Жирицкий)[11], Коэффициент трения в нижней половине подшипника Коэффициент трения в верхней половине подшипника Мощность, затрачиваемая на трениеКоэффициент расхода масла через нижний вкладыш находим из графика (рис. 15-11 Г.С. Жирицкий)[11]Расход масла, вытекающего через торцы подшипника под действием давления масляного клинаПод действием избыточного давления масло подводится к подшипнику и вытекает через торцы подшипника, расход его определяется из уравнения где Полный расход масла Повышение температуры масла в подшипнике ,где - удельная теплоемкость масла ().Температура масла на входе в подшипникТемпература масла на выходе из подшипника Обе величины являются приемлемыми.4.5.5Расчет упорного дискаДиск рассматривается как круговая пластина, заделанная по радиусу r и нагруженная равномерным давлениемР’ср.Для r/R=0,150/0,270=0,63.Примем толщину диска h=5 мм.Максимальное напряжение:.Максимальный прогиб:.Это допустимо, т.к. Из выполненных расчетов можно сделать вывод, что радиальные карбидокремниевые подшипники обеспечат требуемою работоспособность насоса. 5 Экономическая частьЭкономия средств за счет повышения межремонтного ресурса и снижения расхода масла через уплотнения насоса 23: (5.1)где Сткр - цена ремонта насоса, 1120 руб.; Ан - годовая программа ремонта насосов, 100 шт; Нк, Но - наработка, соответственно, контрольного и опытного насоса до следующего капитального ремонта, мото-часов;Эм - экономия средств за счет снижения расхода масла эксплуатирующим хозяйством на одном насосе, отремонтированным по новой технологии, определяется по формуле 39: (5.2)где qс, qп - расход масла у насоса, отремонтированного по существующей и предлагаемой технологии, соответственно, кг/ч;Ног - гарантийная наработка насоса, ч;См - стоимость одного килограмма моторного масла, руб (См = 100 руб.).Гарантийная наработка капитально отремонтированных насосов должна быть не менее 1500ч. Для насоса qп=0,096кг/ч, qс = 0,122кг/ч, тогда:Эм = (0,122 - 0,096) 100 1500 = 3900 руб.Фактическая наработка отремонтированных насосов составила: для насосов с покупными кольцами – 1765, длякарбидокремниевыми подшипниками – 2565 мото-часов. Тогда экономия средств составит:Эр = (0,61-0,42)·(2565-1765)·100+390·100= 5420 руб.Годовой экономический эффект от внедрения в производство карбидокремниевых подшипников определяем по формуле [25]:Эг=(С1- Ск)∙N (5.3)где С1 -стоимость покупных колец (500 руб) и маслоотражателя (800 руб);Ск - себестоимость изготовления карбидокремниевых подшипников;N - годовая программа, 100 шт.Затраты на изготовление определяем по формуле:Ск1=Спр.п+См+Соп, (5.4)где Спр.п - полная заработная плата производственных рабочих;См - затраты на материалы;Соп - общепроизводственные накладные расходы.Полная заработная плата производственных рабочих составляется из суммы прямой заработной платы, дополнительной заработной платы рабочих, 20% от прямой и отчисление на социальное страхование 30% от (прямой и дополнительной): Спр.п.к=61,1 руб, Спр.п.м=52 рубЗатраты на материалы, включающие их покупку: См к=20 руб, См м=50 руб.Общепроизводственные накладные расходы определяют по формуле:Соп.=Rоп.∙Спр./100где Rоп - процент общепроизводственных накладных расходов (10%);Соп=72 рубСк=(61,1+52)+(20+50)+72=255,1 руб.Годовой экономический эффект от внедрения в производство карбидокремниевых подшипников:Эг=(1300-255,1)∙100=104490 руб.Срок окупаемости дополнительных капитальных вложений,Qг.Qг=∆К/Эггде ∆К – дополнительные капиталовложения (стоимость печи и оснастки), ∆К=187320 руб. годаРезультаты расчетов представлены в таблице 5.1.Таблица 5.1- Экономическая эффективность внедрения ПоказателиБазовый вариантМодернизированный вариантПрограмма ремонта100100Экономия средств за счет повышения межремонтного ресурса и снижения расхода масла через уплотнения насоса, руб.-5420Дополнительные капиталовложения, руб.-187320Полная заработная плата производственных рабочих, руб.-113,1Затраты на материалы, руб.-70Общепроизводственные накладные расходы, руб.-255,1Годовой экономический эффект, руб.-104490Срок окупаемости дополнительных капитальных вложений, лет-1,8ЗаключениеВ результате выполнения работы рассмотренцентробежный насос ЦНС 13-140. Описан процесс технического обслуживания и ремонта. Рассмотрены вопросы техники безопасности и экологическая безопасность. Проведена модернизация конструкции торцевого уплотнения.В результате модернизации:увеличена жесткость вала уменьшением консольного участка за счет максимально возможного приближения радиального подшипника к рабочему колесу и за счет увеличения расстояния между подшипниками;исключена масляная система смазки подшипников;охлаждение и смазка трущихся поверхностей подшипников скольжения и торцовых уплотнений осуществляется чистой затворной жидкостью. БПУ имеет единую систему обеспечения работоспособности;существенно улучшаются вибрационные характеристики насоса;увеличен ресурс и межремонтный пробег насоса.В результате проведения мероприятий по улучшению качеств насоса, модернизированному насосу не требуется система масляной смазки, улучшаются их ресурсные, эксплуатационные и виброакустические характеристики, уменьшаются затраты на техническое обслуживание.Годовой экономический эффект от внедрения уплотнения карбидокремниевых подшипников составит 104490 руб. при программе ремонта 100 насосов в год.Экономия средств эксплуатирующего хозяйства за счет повышения межремонтного ресурса и снижения расхода масла через уплотнения составит 5420 руб. на один насос.Информационные источникиПоляков В. В. Насосы и вентиляторы: учеб.для вузов. Стройиздат, 1990. 336 сМатвеев В.А., Пустовалов И.И. Техническое нормирование ремонтных работ в сельском хозяйстве. - М.: Колос, 1979. – 288 с.Авдеев Б.А. «Современные машины и приборы для механических испытаний материалов» - М.: Стандартгиз, 1960. – 62 с.Авдеев Б.А. «Техника определения механических свойств материалов» - М.: Машиностроение, 1965. – 488 с.1. Большая советская энциклопедия : [в 30 т.] / гл. ред. А. М. Прохоров. — 3-е изд. — М. : Советская энциклопедия, 1969—1978.2. Лермонтов В.В.. Насосы // Энциклопедический словарь Брокгауза и Ефрона : в 86 т. (82 т. и 4 доп.). — СПб., 1890—1907. Нагнетатели и тепловые двигатели /В.М.Черкасский и др. –М.:Энергоатомиздат, 1997. 384 с.: ил.Малюшенко, Михайлов. Лопастные насосы. Теория, расчет и конструирование. М.:Машиностроение, 1977. 288 с.: ил.Тыркин Б.А., Шумаков В.В. Монтаж компрессоров, насосов и вентиляторов. М.: Высшая школа, 1985. 247 с. Беспалов В.ВТехническая подготовка производства: учеб. Пособие /В.В. Беспалов; НГТУ им. Р.Е Алексеева. Нижний Новгород 2011-128сБеспалов В.ВТехническая подготовка производства: комплекс учебно-методических материалов / В.В. Беспалов; НГТУ Нижний Новгород 2006-79сБалаванов А.Н. Технологичность конструкции машин – М.: Машиностроение, 1987-336 с.Марочник сталей и сплавов/ под.ред. В.Г. Сороркина – М.: Машиностроение, 1989 – 640 с.Приложение