исправить замечания преподавателя

Подачу (производительность) сетевых насосов примем : - для систем теплоснабжения в отопительный период - по суммарному расчетному расходу воды Gр=1160,8 т/ч- для систем теплоснабжения в неотопительный период - по максимальному расходу воды на горячее водоснабжение в неотопительный период :Gрл=248,85т/чИз гидравлического расчета теплосети согласно пьезометрическому графику напор сетевых насосов: Нсн=140 мДля работы в отопительный период подбираем 2 насоса СЭ 1250-140-8.Схема работы : 1 рабочий+1 резервный . Согласно гидравлической кривой (рис.8) , это значение попадает в рабочий интервал. При этом имеется запас по напору насоса .Техническая характеристика насоса СЭ 1250-140-11.Производительность , м3/ч 1250Напор, м140Мощность двигателя , кВт :630Частота вращения, об/мин. 1500Рис.8. Характеристика сетевого насоса для отопительного периода.Для работы в неотопительный период подбираем 2 насоса 1Д250-125 Схема работы : 1 рабочий+1 резервный . Согласно гидравлической кривой (рис.9) , рабочая точка попадает в рабочий интервал .Техническая характеристика насоса 1Д250-1251.Производительность , м3/ч 2502.Напор, м1253.Мощность двигателя , кВт :1604.Частота вращения, об/мин. 2900Рис.9. Характеристика сетевого насоса для неотопительного периода.Количество подпиточной воды соответствует величине утечки черезнеплотности системы и разбору на горячее водоснабжение. Расчетная вели-чина утечки оставляет 0,5...0,75 % от объема воды в трубопроводах сети ив местных системах водопотребления. Удельный объем воды в местныхсистемах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения принимаетсяориентировочно равным 0,03 м3 на 1 кВт тепловой нагрузки. 0,0397605=2928,15 м3.Расход подпиточной воды для открытых систем =0,00752928,15+0,40= 22,3 м3/ч.–среднечасовой расход воды на горячее водоснабжение, м3/ч .Напор подпиточной воды по пьезометрическому графику составляет Н=90 м.Выбираем насос 1Кс20-110( рис.10)Рис.10. Характеристика подпиточного насосаТехническая характеристика насоса 1Кс20-110.Производительность , м3/ч 20Напор, м110Потребляемая мощность насоса, кВт :-максимальная в рабочем интервале13,5Частота вращения, с-1 ( об/мин.)49,2(2950)Допускаемый кавитационный запас , м1,59.Механический расчет теплопроводов.9.1.Расчет нагрузки на подвижную опору.Подвижные опоры воспринимают вес трубопровода с теплоносителем и изоляцией и передают его на опорные подушки. Для того, чтобы при тепловом удлинении трубы свободно могли перемещаться, подвижные опоры устанавливают между неподвижными на некотором нормированном расстоянии, зависящем от диаметра трубопровода.Вертикальную нормативную нагрузку на подвижные опоры труб определяем по формуле [10, формула 11.1 ]:Нв=ql, кгс.где q - вес 1 пог.м. трубопровода, включающий вес трубы, теплоизоляции конструкции и воды, кг. l - максимальный пролет между подвижными опорами, м. Принимается по таблице[10, табл.3.2]Горизонтальную нагрузку нормативную нагрузку на подвижные опоры труб от сил трения определяем по формуле [10, формула 11.2]:Нг=fql , кгс.f - коэффициент трения в опорах при перемещении опоры вдоль оси трубопровода. Для скользящих опор f =0,3[10,табл. 11.1 ]Определим нагрузки на подвижную опору на участке магистрали 5 ,на подающем трубопроводе сетевой воды 426х10.Максимальный пролет между опорами l= 8,5 м.Трубопроводы тепловой сети прокладываются в канале на бетонных подушках.Для трубопровода 426х10 вес 1 пог. м:- трубы :102,59 кг ;- воды :129,4 кг ;-вес изоляции и различных устройств на трубопроводах принимают равным 10 % от собственного веса трубопровода. т.е. 102,590,1=10,26 кгТаким образом , для трубопровода сетевой воды 426х10q=102,59+129,4+10,26=242,3 кг/м.Вертикальная нагрузка на подвижную опору :Нв=242,38,5 =2059,552060 кгсГоризонтальная нагрузка на подвижную опору :Нг=0,3242,38,5 = 617,87618 кгс.9.2.Расчет нагрузки на неподвижную опору.Неподвижными опорами трубопроводы как бы делятся на самостоятельные участки. С помощью неподвижных опор трубы жестко закрепляют в определенных точках трассы между компенсаторами или участками с естественной компенсацией температурных деформаций, которые воспринимают, кроме вертикальных нагрузок значительные горизонтальные усилия, направленные по оси трубопровода и складывающиеся из неуравновешенных сил внутреннего давления, сил сопротивления свободных опор и реакции компенсаторов. Наибольшее значение имеют силы внутреннего давления. Поэтому для облегчения конструкции опоры стараются расположить ее на трассе таким образом, чтобы внутренние давления в трубопроводе были уравновешены и не передавались на опору. Те опоры, на которые реакции внутреннего давления не передаются, называются разгруженными неподвижными опорами; те же опоры, которые должны воспринимать неуравновешенные силы внутреннего давления, называются неразгруженными опорамСуществуют промежуточные и концевые опоры. На промежуточную опору действуют усилия с обеих сторон, на концевую—с одной. Неподвижные опоры труб рассчитывают на наибольшую горизонтальную нагрузку при различных режимах работы теплопроводов, в том числе при открытых и закрытых задвижкахРасстояние между неподвижными опорами определяют исходя из заданной конфигурации трубопроводов, температурных удлинений участков и компенсирующей способности устанавливаемых компенсаторов. Неподвижные закрепления трубопроводов выполняют различными конструкциями, которые должны быть достаточно прочными и жестко удерживать трубы, не допуская их перемещения относительно поддерживающих конструкций.Конструкции неподвижных опор состоят из двух основных элементов: несущих конструкций (балок, железобетонных плит), на которые передаются усилия от трубопроводов, и собственно опор, при помощи которых осуществляется неподвижное закрепление труб (приварные косынки, хомуты). В зависимости от способа прокладки и места установки применяют неподвижные опоры: упорные, щитовые и хомутовые. Опоры с вертикальными двусторонними упорами и лобовые применяют при установке их на каркасах в камерах и тоннелях и при прокладке трубопроводов в проходных, полупроходных и в непроходных каналах. Щитовые опоры применяют как при бесканальной прокладке, так и при прокладке теплопроводов в непроходных каналах при размещении опор вне камер.В качестве основной конструкции неподвижной опоры для труб диаметром до 400 мм при усилиях до 50 т принята щитовая конструкция, которая представляет собой прямоугольный щит с круглыми отверстиями для пропуска теплопроводов.Рис.11.Щитовые железобетонные неподвижные опоры теплопроводов1 — бетон М-150;2 — бетон М-75Щитовые неподвижные опоры представляют собой вертикальные железобетонные щиты с отверстиями для прохода труб. Осевые усилия передаются на железобетонный щит приваренными к трубопроводу с обеих сторон кольцами, усиленными ребрами жесткости. До недавнего времени между трубой и бетоном прокладывали асбест. В настоящее время применение асбестовых набивок не допускается. Нагрузка от трубопроводов тепловых сетей через щитовые опоры передается на днище и стенки канала, а при бесканальной прокладке — на вертикальную плоскость грунта. Нагрузки на неподвижные опоры трубопроводов подразделяют на вертикальные и горизонтальные. Вертикальные нагрузки на неподвижные опоры рассчитываются аналогично вертикальным нагрузкам на подвижные опоры.Горизонтальные нагрузки воспринимают реакцию внутреннего давления, свободных опор и компенсатораВозьмем для примера участок подающего трубопровода на участке магистрали 5 на подающем трубопроводе сетевой воды 426х10.Рис.12.Расчетная схема к расчету неподвижной опорыНг.о=Рк+fql=Рк+618 кгс.Нв=2060 кгс –см. расчет подвижной опоры Рк-сила упругой деформации в П-образном компенсаторе. При температуре теплоносителя 150℃:Расчетное тепловое удлинение трубопровода между неподвижными опорами, м: -температура окруж.среды; 2L=160 м-расстояние между неподвижными опорами .Длина вылета компенсатора, при условии, что длины спинки и вылета равны:допустимые напряжения на изгиб для стали 20Из номограммы [10] следует Рк=2400 кгсГоризонтальная нагрузка на неподвижную опору Нг.о=Рк+fql=2400+618=3018 кгс.10. Тепловой расчет теплопроводов.Тепловой расчет теплопроводов выполняется с целью определениятолщины основногослоя тепловой изоляции и падения температуры теплоносителя в сети. Основные требования к используемым теплоизоляционнымматериалам при канальной и бесканальной прокладке трубопроводов изложены в [2,3] Расчет толщины тепловой изоляции трубопроводов выполняетсяв соответствии с [3]. Расчеттолщины тепловой изоляции трубопровода производится по нормируемой плотности теплового потока для варианта канальной или бесканальной прокладки .Рассчитаем толщину армопенобетонной тепловой изоляции для трубопровода с наружным диаметром dн=159 мм, коэффициентомтеплопроводности армопенобетона к равным 0,05 Вт/(м℃).Среднегодовая температура теплоносителя в подающем трубопроводе ., в обратном Глубина заложения оси трубопроводов h = 1,3 м. Среднегодовая температура грунта на глубине заложения оси трубопроводов tе= 4℃. Коэффициент теплопроводности грунта гр = 2,0 Вт/(м℃). Зададимся предварительно толщиной слоя изоляции на подающем трубопроводе к1= 0,04 м и на обратном к2= 0,03 м. Определим наружные диаметры подающего и обратного трубопроводов с учетом толщиныизоляции и защитного покровного слоя п= 0,005 м.dн1= dн +2к1+2п=0,159+20,04+20,005=0,249 мdн2= dн +2к2+2п=0,159+20,03+20,005=0,229 мОпределим термическое сопротивление грунта для подающего Rгр1 и обратного Rгр2 теплопроводов м∙град/Вт:По приложению 6 методического пособия определим нормируемые плотности теплового потока подающего qе1=42Вт/м и обратного qе2=17 Вт/м теплопроводов. Определим коэффициенты взаимного влияния температурных полей для подающего1 и обратного 2 трубопроводов:1= qе2/ qе1=17/42=0,4052= qе1/ qе2=42/17=2,47Определим добавочные термосопротивления, учитывающие взаимное влияние теплопроводов для подающего R01 и обратного R02, м∙град/Вт теплопроводов при расстоянии между осями труб В = 0,5 м:Определим суммарные термосопротивления для подающего Rtot1 и обратного Rtot2 трубопроводов при К1 =1 :Определим требуемые термические сопротивления слоев изоляции для подающего Rк1 и обратного R к2 теплопроводов:Rк1= Rtot1- Rгр1- R01=1,69-0,219-0,044=1,427Rк2= Rtot2- Rгр2- R02=2,71-0,224- 0,267=2,219Определим толщину слоев изоляции для подающего к1 и обратного к2 теплопроводов:Принимаем толщину основного слоя изоляции для подающего и обратного трубопроводов равной 80 мм.Литература. СП 131.13330.2012 Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99* (с изм. N 1, 2)Свод правил СП 60.13330.2016 «СНиП 41.01.2003» Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха . –М.: , Стройиздат .Свод правил СП 30.13330.2012 Актуализированная редакция СНиП 2.04.01-85* « Внутренний водопровод и канализация зданий»СП 124.13330.2012 Тепловые сети Актуализированная редакция СНиП 41-02-2003.СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов. М.: ГУП ЦПП, 1997.79с.СП61.13330.2012 Тепловая изоляция оборудования и трубопроводовАктуализированная редакция СНиП 41-02-2003.МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ по дисциплине «Теплоснабжение»«Теплоснабжение района города» Тула, ТулГУ, 2012,42 с.Степанов В.М., Козин В.Е. и др. Проектирование теплоснабжения. Учебноепособие. Тула, ТулГУ, 2001. 153 с.Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник / В. И. Манюк, Я. И. Каплинский, Э. Б. Хиж и др. М.: Стройиздат, 1988. 432 с.Проектирование тепловых сетей: Справочник проектировщика / Под ред.А. А. Николаева. М.: Стройиздат, 1965. 360 с.Малышенко В. В., Михайлов А. К. Энергетические насосы: Справочное пособие. М.: Энергоатомиздат, 1981. 200 с.Лямин А. А., Скворцов А. А. Проектирование и расчет конструкций тепловых сетей. М.: Стройиздат, 1965. 295 с.Зингер Н. М. Гидравлические и тепловые режимы теплофикационных систем. М.: Энергоатомиздат, 1986. 320 с.Справочник строителя тепловых сетей / Под ред. С. Е. Захаренко. М.:Энергоатомиздат, 1984. 184 с.16.Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети: Учебник для вузов.7 изд. стереот. М.: Издательство МЭИ, 2001. 472 с.17. Электронный ресурс http://engineeringsystems.ru/teplosnabzheniye-i-ventiljaciya/regulirovanje-otpuska-teploti.php